Очистка воздуха от дымовых газов. Большая энциклопедия нефти и газа. Теплоутилизатор, теплоутилизация, изготовление производство и продажа теплоутилизаторов

В.С.Галустов, д.т.н., профессор, генеральный директор ГП НПО «Политехника»
Л.А.Розенберг, инженер, директор УП «Юмиран».

Введение.

С дымовыми газами различного происхождения в атмосферу выбрасываются тысячи и тысячи Гкал теплоты, а также тысячи тонн газообразных и твёрдых загрязнителей, водяного пара. В настоящей статье остановимся на проблеме утилизации теплоты (об очистке газовых выбросов поговорим в следующем сообщении). Наиболее глубокое использование теплоты сжигания топлива осуществляется в теплоэнергетических котлах, для чего в большинстве случаев в их хвостовой части предусматриваются экономайзеры. Температура дымовых газов после них порядка 130-190°С, т.е. близка к температуре точки росы паров кислот, которая при наличии в топливе сернистых соединений является нижним пределом. При сжигании природного газа указанное ограничение менее существенно.

Дымовые газы после различного рода печей могут иметь значительно более высокую температуру (до 300-500°С и выше). В этом случае утилизация теплоты (и охлаждение газов) просто обязательна, хоть бы для ограничения теплового загрязнения окружающей среды.

Теплоутилизаторы.

Ещё в первом сообщении мы ограничили круг наших интересов процессами и аппаратами с непосредственным контактом фаз, однако для полноты картины вспомним и оценим также и другие варианты. Все известные теплоутилизаторы можно разделить на контактные, поверхностные, а также устройства с промежуточным теплоносителем. На первых мы подробнее остановимся ниже. Поверхностные теплоутилизаторы - это традиционные калориферы, которые размещаются непосредственно в газоходе после печи (котла) и имеют серьёзные недостатки, ограничивающие их применение. Во-первых, они вносят значительное аэродинамическое сопротивление в газовый тракт и ухудшают работу печей (снижается разряжение) с проектным дымососом, а его замена на более мощный может не компенсировать сопровождающих затрат экономией теплоты. Во-вторых, низкие коэффициенты теплоотдачи от газа к поверхности трубок обусловливают большие значения необходимой поверхности контакта.

Аппараты с промежуточным теплоносителем бывают двух типов: периодического действия с твёрдым теплоносителем и непрерывного - с жидким. Первые представляют собой минимум две колонны, заполненные, например, дроблёным гранитом (насадкой). Дымовые газы проходят через одну из колонн, отдавая теплоту насадке, нагревают её до температуры, несколько ниже температуры газов. Затем дымовые газы переключаются на вторую колонну, а в первую подаётся нагреваемая среда (обычно подаваемый в ту же печь воздух, или воздух системы воздушного отопления) и т.д. Недостатки такой схемы очевидны (большое сопротивление, громоздкость, нестабильность температур и т.п.), а её применение весьма ограничено.

Аппараты с жидким промежуточным теплоносителем (обычно это вода) получили название контактных теплообменников с активной насадкой (КТАН) , а авторы после незначительного усовершенствования назвали их теплообменными аппаратами с насыщенным теплоносителем и конденсацией (ТАНТЕК). В обоих случаях нагреваемая дымовыми газами вода затем отдаёт полученную теплоту через стенку поверхностного встроенного теплообменника чистой воде (например, системы отопления). По сравнению с калориферами сопротивление таких утилизаторов значительно ниже, а в части теплообмена в системе дымовые газы - вода полностью аналогичны интересующим нас прямоточно-распылительным аппаратам. Однако есть и существенные отличия, о которых скажем ниже.

Разработчики аппаратов КТАН и ТАНТЕК не рассматривают в своих публикациях особенности теплопереноса при непосредственном контакте дымовых газов и воды, поэтому остановимся на них несколько подробнее.

Основные процессы в системе дымовые газы - вода.

Результат взаимодействия нагретых дымовых газов (по составу и свойствам это фактически влажный воздух) и воды (в виде капель того или иного размера), которую назовём теплоаккумулирующей средой (она может использоваться в качестве основного или промежуточного теплоносителя), определяется целым комплексом процессов.

Одновременно с нагреванием может происходить конденсация влаги на поверхности капель или испарение. Фактически возможны три варианта взаимного направления потоков теплоты и влаги (теплопередачи и массопередачи), которые зависят от соотношения температур фаз и соотношения парциальных давлений пара в пограничном слое (возле капли) и в ядре газового потока (рис. 1а).

При этом первый (верхний) случай, когда потоки теплоты и влаги направлены от капель к газу, соответствует испарительному охлаждению воды; второй (средний) - нагреванию капель при одновременном испарении влаги с их поверхности; третий (нижний) вариант, по которому теплота и влага направлены от газа к каплям, отражает нагревание воды с конденсацией паров. (Казалось бы, что должен существовать и четвёртый вариант, когда охлаждение капель и нагревание газа сопровождаются конденсацией влаги, однако на практике это не встречается.)

Все описанные процессы наглядно можно представить на диаграмме состояния влажного воздуха Рамзина (Н - х диаграмме, рис. 1б).

Уже из сказанного можно сделать вывод, что наиболее желателен третий вариант, но чтобы понять, как его обеспечить, необходимо дополнительно к изложенному в напомнить:

Количество водяных паров, содержащихся в 1 м3 влажного воздуха, называется абсолютной влажностью воздуха. Водяной пар занимает весь объём смеси, поэтому абсолютная влажность воздуха равна плотности водяного пара (в данных условиях) рп

При насыщении воздуха паром наступает момент, когда начинается конденсация, т.е. достигается предельно возможное содержание пара в воздухе при данной температуре, что соответствует плотности насыщенного водяного пара рн;

Отношение абсолютной влажности к максимально возможному количеству пара в 1 м3 воздуха при данном давлении и температуре называется относительной влажностью воздуха ф;

Количество водяного пара в кг, приходящегося на 1 кг абсолютно сухого воздуха, называется влагосодержанием воздуха х;

Влажный воздух как теплоноситель характеризуется энтальпией / (теплосодержанием), являющейся функцией температуры и влагосодержания воздуха и равной сумме энтальпий сухого воздуха и водяного пара . В наиболее удобном для применения на практике виде формулу для расчёта энтальпии можно представить

I= (1000 + 1,97 103х) t+ 2493 103х Дж/кг сухого воздуха, где 1000 - удельная теплоёмкость сухого воздуха, Дж/кг*град); 1,97*103 - удельная теплоёмкость пара, Дж/(кг*град); 2493*103 - постоянный коэффициент, примерно равный энтальпии пара при 0°С; t- температура воздуха, °С;

I = 0,24t + (595 + 0,47t) Xккал/кг сухого воздуха; где 595 - постоянный коэффициент, примерно равный энтальпии пара при 0°С; 0,24 - удельная теплоёмкость сухого воздуха, ккал/(кгтрад); 0,47 - теплоёмкость пара, ккал/(кгтрад);

При охлаждении воздуха (в условиях постоянного влагосодержания) относительная влажность будет возрастать до тех пор, пока не достигнет 100%. Соответствующая этому температура называется температурой точки росы. Её значение определяется исключительно влагосодержанием воздуха. На диаграмме Рамзина это точка пересечения вертикальной прямой х = const с линией ф = 1.

Охлаждение воздуха ниже точки росы сопровождается конденсацией влаги, т.е. осушкой воздуха.

Некоторую путаницу вносят издания, приводящие значения точки росы для различных твёрдых и жидких топлив порядка 130-150°С. Надо иметь в виду, что это касается начала конденсации паров серной и сернистой кислот (обозначим eetpK), а не водяного пара (tp), о котором мы говорили выше. Для последнего температура точки росы значительно ниже (40-50°С).

Итак, три величины - расход, температура и влагосодержание (либо температура мокрого термометра) - в полной мере характеризуют дымовые газы как источник вторичных энергоресурсов.

При контакте воды с горячими газами первоначально происходит процесс нагревания жидкости и конденсации паров на поверхности холодных капель (соответствует 3-му варианту на рис. 1а) до тех пор, пока не будет достигнута температура, соответствующая точке росы для газа, т.е. граница перехода ко второму режиму (3-й вариант на рис. 1а). Далее, по мере нагревания воды и роста парциального давления пара у поверхности капель, количество теплоты, передаваемой им за счёт теплоотдачи Q1 будет уменьшаться, а количество теплоты, передаваемой от капель к дымовым газам за счёт испарения Q2, - возрастать. Продолжаться это будет до достижения равновесия (Q1= Q2), когда вся теплота, получаемая водой от дымового газа, будет возвращаться газу в виде теплоты испарения жидкости. После этого дальнейшее нагревание жидкости невозможно, и происходит её испарение при постоянной температуре. Достигаемая при этом температура называется температурой мокрого термометра tM(на практике определяют как температуру, показываемую термометром, шарик которого покрыт влажной тканью, с которой происходит испарение влаги).

Таким образом, если в утилизатор подавать воду с температурой, равной (или большей) tM, то будет наблюдаться адиабатическое (при постоянном теплосодержании) охлаждение газов и никакой теплоутилизации не будет (не считая негативных последствий - потерь воды и увлажнения газов).

Процесс становится более сложным, если учесть, что состав капель полидисперсный (обусловлен механизмами распада жидкостей при распылении). Мелкие капли мгновенно достигают tMи начинают испарятся, изменяя параметры газа в сторону увеличения влагосодержания, средние - могут находиться между tpи tM, а крупные - ниже tp, т.е.

нагреваются и конденсируют влагу. Всё это протекает одновременно при отсутствии чётких границ.

Всесторонне проанализировать результаты непосредственного контакта капель теплоаккумулирующей среды и горячих дымовых газов возможно только на основе математической модели, учитывающей весь комплекс явлений (одновременно протекающие тепло- и массоперенос, изменения параметров сред, аэродинамической обстановки, полидисперсный состав капельного потока и т.д.).

Описание модели и результатов анализа на её основе приведено в монографии , к которой мы и рекомендуем обратиться заинтересованному читателю. Здесь отметим лишь главное.

Для большинства дымовых газов температура мокрого термометра находится в пределах 45-55°С, т.е. вода в зоне непосредственного контакта с дымовыми газами, как отмечалось выше, может быть нагрета только до указанной температуры, хотя и с достаточно глубокой теплоутилизацией. Предварительное же увлажнение газов, как это предусматривается конструкцией ТАНТЕК, не только не приводит к увеличению количества утилизируемой теплоты, а даже к его снижению.

И, наконец, следует учитывать, что при утилизации теплоты даже из газов, не содержащих сернистые соединения, охлаждать их ниже 80°С не следует (затрудняется их эвакуация в окружающую среду через газоход и дымовую трубу).

Поясним сказанное на конкретном примере. Пусть дымовые газы после котла в количестве 5000 кг/ч, имеющие температуру 130°С и влагосодержание 0,05 кг/кг, контактируют с теплоутилизирующей средой (водой, tH= 15°С). Из Н-х диаграммы находим: tM= 49,5°С; tp= 40°С; I = 64 ккал/кг. Расчёты по модели показали, что при охлаждении газов до 80°С полидисперсным потоком капель со средним диаметром 480 мкм, влагосодержание фактически остаётся неизменным (испарение мелких капель компенсируется конденсацией на крупных), tMстановится равной 45°С, а теплосодержание I = 50 ккал/кг. Таким образом, утилизируется 0,07 Гкал/ч теплоты, а теплоаккумулирующая среда в количестве 2,5 м3/ч нагревается с 15 до 45°С.

Если же использовать ТАНТЕК и предварительно провести увлажнение - адиабатическое охлаждение газов до t- 100°С, а далее охлаждать до 80°С при X = const, то конечные параметры газа будут: tM = 48°С; I = 61,5°С. И хотя вода нагреется несколько выше (до 48°С), количество утилизируемой теплоты уменьшается в 4 раза и составит 0,0175 Гкал/ч.

Варианты организации утилизации теплоты.

Решение конкретной задачи утилизации теплоты дымовых газов зависит от ряда факторов, в том числе от наличия загрязняющих веществ (определяется видом сжигаемого топлива и объектом нагревания дымовыми газами), наличием потребителя теплоты или непосредственно горячей воды и т.д.

На первом этапе следует определить количество теплоты, которое в принципе может быть извлечено из имеющихся дымовых газов, и оценить экономическую целесообразность теплоутилизации, так как капитальные затраты на неё не пропорциональны количеству утилизируемой теплоты.

Если ответ на первый вопрос положительный, то следует оценить возможность использования умеренно нагретой воды (например, при сжигании природного газа направить её на подготовку подпиточной воды котлов или теплосети, а при загрязнении пылевыми частицами целевого продукта использовать на приготовление сырьевой массы, например в производстве керамических изделий и т.п.). Если вода слишком загрязнена, можно предусмотреть двухконтурную систему или теплоутилизацию сочетать с очисткой дымовых газов (получить более высокие (выше 45-5СРС) температуры или поверхностную ступень).

Вариантов организации процесса утилизации теплоты много. От выбора оптимального решения зависит экономическая эффективность мероприятия.

Литература:

1. Галустов B.C. Тепломассообменные процессы и аппараты с непосредственным контактом фаз в теплоэнергетике // Энергия и менеджмент.- 2003.- № 4.

2. Галустов B.C. Прямоточные распылительные аппараты в теплоэнергетике.- М.: Энергоатомиздат, 1989.

3. Суханов В.И. и др. Установки утилизации тепла и очистки дымовых газов паровых и водогрейных котлов.- М.: АКВА-ТЕРМ, июль 2001.

4. Плановский А.Н., Рамм В.М., Каган С.З. Процессы и аппараты химической технологии.- М.: Госхимиздат, 1962.-С.736-738.

Для борьбы с загрязнением воздуха установлены предельно допу­стимые концентрации (ПДК) загрязняющих веществ - выбросов

В атмосферу, измеряемые на уровне дыхания человека, т. е. на высоте

1,5 им от уровня Земли. Так, например, ПДК в районе расположения котельных не должна ^превышать для золы и сернистого газа 0,5 мг/м3, окислов азота 0,06 мг/м3 и т. д.

В силу того, что (котельные являются источником загрязнения воз­душного "бассейна, выбор места для их размещения регламентирован, а сами котельные должны быть расположены с подветренной стороны ближайших жилых и промышленных объектов и иметь санитарно-за­щитные зоны определенных размеров (от 15 до 200 м), зависящих от вида и качества топлива. При выборе размеро, в санитарно-защитной зоны предполагается, что дымовые газы в значительной степени очище­ны от содержащихся твердых частиц уноса и золы. Установки для очистки дымовых газов от уноса и золы следует иметь при сжигании всех основных и резервных твердых топлив, если произведение Лр%23Макс>5000. В случае невозможности создания санитарно-защит­ной зоны необходимых размеров, например при осуществлении встроен­ных «в общественные и жилые здания котельных установок, их теплопроизво длительность ограничивается величиной, обусловленной качеством топлива; эти данные приведены в табл. 7-3.

Таблица 7-3

Необходимость огр аничения теплопроизводител ьности связ ан а

С тем, что при сухом золоулавливании соединения серы и азота пол­ностью выходят в атмосферу, а мокрое улавливание золы в котельных применяется редко.

При сжигании твердого топлива в слое дымовые газы выносят в среднем около 15% золы, содержащейся в топливе; при камерном сжигании и сухом удалении шлака унос золы достигает 85-95%", и только малая часть (5-15%) золы топлива осаждается в топке <в виде шлака. Кроме золы, дымовые газы выносят и некоторое количество несгоревшего топлива, в основном в виде частиц углерода. Если учиты­вать это, «количество твердых частиц в дымовых газах за котельной установкой, кг/с (кг/ч), может быть определено из выражения

Где все обозначения были даны в гл. 1 и 2. Отнеся полученную вели­чину к объему дымовых газов, м3/е иди м3/ч,

ЕУГ =В [У + (а - 1) V0], (7-55)

Можно найти концентрацию твердых частиц в дымовых газах, мг/м3,

И установить необходимость их очистки.

Для улавливания твердых частиц из дымовых газов существуют сухие и мокрые золоуловители. Аппараты для сухой очистки дымовых газов осно. ва. ны «на использовании сил инерции, тяжести и центробежных или на образовании коронного разряда между электро­дами и направленного движения газа, несущего твердые частицы к положительному электроду, на котором - частицы осаждаются.

К сухим золоуловителям относятся жалюзийные золоуло­вители, циклоны различного типа и электрофильтры,

Жалюзийный золоуловитель ВТИ состоит из решетки - жалюзи, бункера и циклона. Поток газов с золой со скоростью 12-

Степень очистки газов около 50%, со­противление от 0,3 до 0,9 кПа (от 30 до 90 кгс/м2).

Такие золоуловители применяются при слоевом сжигании твердого топли­ва, так как они не улавливают мелких твердых частиц (с размером примерно до 20 мкм), и при любом способе сжи­гания твердого топлива для временно работающих котельных установок.

Принцип действия циклона осно­ван на закручивании тангенциальным коробом 2 входящего запыленного по­тока дымовых газов с последующим изменением направления движения (резким поворотом). За счет центров бежных сил более тяжелые частицы золы отжимаются к стенкам циклона 1 и по ним скользят вниз в емкость 3; очищенные газы по центрально расположенному патрубку 5 выходят в отводящий короб. Удаление золы из емкости 3 в канал или другое устройство 4 осуществляется через специальную течку и мигалку.

Увеличение диаметра циклона и доли мелких твердых частиц сни­жает эффективность очистки газов, которая в среднем »в одиночном циклоне составляет 85%. Поэтому для одиночных установок предло­жен конический циклон типа СК-ЦН, который позволяет снизить со­держание мелких частиц в выходящих газах в 2-3 раза.

Степень очистки повышается при установке нескольких циклонов малого размера, соединенных блоком, с общими коробами на входе для запыленного и выходе - очищенного газа. Схема установки блока циклонов «показана на рис. 7-22.

Шибер 1 позволяет на малых нагрузках отключить половину цик­лонов и сохранить нужную степень очистки газов. Блоки устанавли­ваются за котлами со слоевыми топками, когда степень очистки может составлять 80-90%’>, но при количестве дымовых газов до 0,85 м8/с (до 30- Ю3 м3/ч).

Степень очистки газов можно повысить, если на входе запыленно­го потока и на выходе газов в центральный патрубок поставить

Устройства, увеличивающие закручивание потока, как это сделано институтом Гипрогазоочистка в циклоне типа ЦМС. Такие циклоны имеют при одинаковых значениях скоростей и температур газов несколько. меньшее газовое сопротивление, что. позволяет их использо­вать при естественной тяге, т. е. в тех случаях, когда сопротивление золоуловителя должно "быть низким.

При уменьшении диаметра циклона степень улавливания твердых частиц при прочих равных условиях возрастает; при увеличении коли­чества циклонов их компоиовка, естественно, затрудняется.

На рис. 7-23 изображен батарейный циклон, состоящий из боль­шого числа (от 20 до 56) циклонов / с наружным диаметром 254 >мм, скомпонованных внутри общего кожуха 2, покрытого тепловой изоля­цией. Кожух 2 разделен на две секции, каждая из которых имеет свой подводящий патрубок 3 и расположенную за «им распределительную камеру 4. Перед патрубком установлен перекидной шибер 5, позволя­ющий при разных его положениях пропускать запыленные газы через весь, одну или две трети циклона. Выходная камера 9 выполнена общей. Каждый элемент - циклон состоит из чугунного корпуса 1, закрепленного болтами на опорной нижней решетке 6. Газ через за­кручивающие? розетки или другие направляющие аппараты 7 входит в циклон, очищается и по стальному патрубку 8 выходит в выходную камеру 9.

Для закрепления стальных патрубков сваркой низ выходной ка­меры выполнен в виде стальной решетки 10. Верхняя крышка кожуха имеет лаз 11 и взрывной клапан 12. Уловленные твердые частицы попадают в бункера 13, из которых их удаляют тем или иным спо­собом.

Батарейным циклоном можно отделить из дымовых газов при слоевом сжигании топлива 85-92% твердых частиц и при камерном - 83-90%; газовое сопротивление "батарейного циклона равно при этих условиях 0,4-0,6 кПа (40-60 кгс/м2).

|В сухом виде твердые частицы и зола улавливаются в ткане­вых и электрических фильтрах. В тканевых фильтрах газы могут быть очищены очень глубоко, даже от частиц меньше 5 мкм, но такие фильтры имеют высокое газовое сопротивление - от 0,8 до 2 кПа (от 80 до 200 кгс/м2), чувствительны к механическому воздействию, 332
воздействию щелочей и кислот (особенно три (повышенных темпера­турах). Если точка росы дымовых газов высока, эти фильтры быстро засоряются.

Очистка дымовых газов в электрофильтрах основана на образова­нии коронного разряда "между электродами, создании направленного движения газа «между ними, захвате твердых частиц отрицательно за­ряженными ионами газа и их движении вместе с газом от электродов, создающих коронный разряд, к осадительным.

Схемы устройства коронирующих 1 и осадительных 2 электродов показаны на рис. 7-24,а. Применяемые типы и профили коронирую-

Щих 3 и осадительных 4 электродов показаны на рис. 7-24,6. Следует подчеркнуть, что коронный разряд возникает лишь. при определенной напряженности поля, зависящей от состава газов, их температуры и давления. Удаление твердых частиц с осадительных электродов выпол­няется периодически отряхиванием при сухом и смывом »водой при мокром способе. (Последовательным расположением © потоке - газов си­стем электродов и электрических полей получают одно-, двух-, трех - и

Ч етыр ехпольны е электрофильтры.

Для обеспечения хорошей (98-99%) очистки дымовых газов в электрофильтре их скорость должна составлять 1,0-2,0 м/с и тем­пература на входе не превышать 150-200°С. Низкие скорости и тем­пературы дымовых газов предопределяют большие габариты и массу электрофильтров при малом газовом сопротивлении от 0,15 до 0,8 кПа (от 15 до 80 кгс/м2).

Для получения электрически заряженных ионов газа и твердых частиц требуется высокое напряжение электрической энергии - порядка 80 000 В и соответствующие устройства для его повышения с обычных напряжений. Отряхивание или смыв водой твердых частиц с осадитель­ных электродов должны осуществляться автоматически с помощью специальной аппаратуры; поэтому электрофильтры требуют значитель­ных капитальных затрат.

На рис. 7-25 показан общий вид горизонтального электрофильтра лластинчатого типа ДГПН, который содержит корпус 1, собираемый из

Отдельных плит и опирающийся на каркас; бункера для уловленной золы 2, коронирующие электроды 3, осадительные электроды 4, меха­низмы для встряхивания осадительных и коронирующих электродов 5 и устройства для привода в движение этих механизмов 6. Электро­фильтры наиболее хорошо очищают газы от твердых частиц с малыми размерами; вследствие этого для улавливания крупных частиц до элек­трофильтров иногда устанавливаются батарейные циклоны.

Из-за больших габаритов и массы электрофильтры применяются только при производительности котельных агрегатов Q>3,6 МВт (30 Гкал/ч) и iZ>> 1,4 кг/с (50 т/ч).

К мокрым золоуловителям относятся центробежные скруб­беры ЦС-ВТИ, мокропрутковые золоуловители МП-ВТЙ и пенные газоочистители. Процесс улавливания твердых частиц из, дымовых газов в золоуловителях ЦСнВТИ и МП-ВТИ происходит при осаждении частиц на пленке жидкости, текущей по внутренним поверх­ностям аппарата - стенкам и пруткам, и на каплях жидкости, находя­щихся в объеме. Одновременно с твердыми частицами в мокрых золоуловителях вода при контакте с очищаемым газом абсорбирует часть содержащихся в нем соединений серы, азота и других веществ, образуя кислые растворы. При содержании в золе дымовых газов со­единений СаО больше 20% образуются твердые отложейия, нарушаю­щие работу золоуловителя и примыкающих к нему трубопроводов.

Центробежный скруббер ВТИ, показанный на рис. 7-26, состоит из - цилиндра 1 с коническим дном 2 и подходящим по касательной к ци­линдру патрубкам 3 для ввода дымовых газов (см. сечение А-А). Внутри цилиндр выложен защитным слоем - метлахской плиткой или другим материалом, а в месте отвода золы с водой 5 трубопровод защищен свинцом (см. узел I).

Для улавливания золы по стенкам и дну скруббера создается плен­ка воды, выходящей из сопл 4 по касательной к внутренним стенкам (см. сечение Б-Б рис. 7-26). Газы входят со скоростью около 20 м/с и содержат пыль в количестве 15-30 г/м3; расход воды составляет от 0,1 до 0,6 кг/м3 очищаемого газа. Температура дымовых газов в скруб­бере снижается со 170-200 до 103-110°С, а температура воды повы-
шаетея. Частично вода с золой срывается со стенок, разбрызгивается и уносится из золоуловителя в короба и дымосос, где происходит нали­пание золы на поверхности. Газовое сопротивление скрубберов состав­ляет 0,6-1 кПа (60-100 кгс/м2), а степень очистки от 87 до 92%.